Hi,
im Moped geht es darum, Temperatur von zwei Ölkreisläufen, der Umgebung
und des Kühlmittels zu messen. Nicht sonderlich genau natürlich (ich
setze einfach mal +-2°C an).
Mir schwebt da folgendes vor:
. PT100, weil es den in vielen schönen Bauformen von vielen
Herstellern gibt, insbesondere mit Einschraubbefestigung.
. Vierleitermessung, bedeutet praktisch keinen Mehraufwand bei der
Verkabelung und kann notfalls immer noch in Zweileiterschaltung
betrieben werden.
Für den Konstantstrom ist mir nach reichlich Hirnkneten was eingefallen,
was mich irgendwie erstaunt:
1
Uref |\
2
o -------|+\ ___ RL
3
| >-------|___|-------.
4
.--|-/ |
5
| |/ |
6
| o ------------o
7
| | PT100
8
| | .-.
9
| | | |
10
| U | | |
11
| \|/ '-'
12
| |
13
| o ------------o
14
| |
15
| ___ RL |
16
o-------------|___|-------'
17
|
18
| RM
19
.-.
20
| |
21
| |
22
'-'
23
|
24
|
25
===
26
GND
27
(created by AACircuit v1.28.6 beta 04/19/05 www.tech-chat.de)
Uref ist die Referenzspannung des AD-Wandlers, RL sind die
Leitungswiderstände, die nicht unbedingt gleich sind. RM ist ein
präziser Referenzwiderstand.
Der Strom durch den PT100 ist nun I=Uref/RM, denn der OPV bringt seinen
negativen Eingang auf Uref. Über dem PT100 fällt U=RM*I ab, U wird mit
einem Differenzverstärker abgegriffen und dem AD-Wandler zugeführt.
Dessen Auflösung (bei 10 Bit) ist V=Uref/1023, er misst n=U/V. Und da
kürzt sich Uref praktischerweise wieder heraus, ich messe nur das
Verhältnis von PT100 zu Referenzwiderstand RM.
Als OPV dachte ich an NE5534, den könnte ich dann auch beinahe
frequenz-kaputtkompensieren, um ihm jegliche Schwingneigung
auszutreiben, und das Offset bekäme ich klein.
Als Differenzverstärker dann sowas in der Richtung INA126/8/9, das hätte
ich noch da, das würde auch gleich den Pegel auf den Eingangsbereich des
AD-Wandlers skalieren.
Das Prinzip wollte ich dann mit klassischem CMOS4052 auf vier Kanäle
aufblasen. Ich erinnere mich an einen Thread über so eine
RS232-Temperaturmessbox, ich suche noch danach. Dort wurde das auch so
gelöst.
Grau ist aber alle Theorie, die man uns im Studium eintrichtert, deshalb
würde ich mir Kritik zu der Idee wünschen.
Vielen Dank und Gruß,
Kama
Üblich wären im Auto eher NTCs, und oh Überraschung:
Die gibt es auch in autotauglicher Verpackung.
Beim Pt100 ist trotz +/-2GradC eine Genauigkeit der
Spannungs- bzw. Widerstandsmessung im Bereich von 1%
notwendig, da es aber um Temperaturen geht, können
Störungen gut weggefiltert werden.
Deine Methode, den Strom aus der Referenzspannung des
A/D-Wandlers abzuleiten, ist prinzipiell klug,
aber die zu messende Spannung U (an U1 und U2) liegt
leider ÜBER der Referenzspannung.
Wenn du also nicht einen nachgeschalteten Instrumentenverstärker
dazubauen willst (der ein Genauigkeitsporblme hat und nicht
mit nur 1% Widerständen aufgebaut werden könnte),
musst du am Eingang die Refernzspannung teilen (sagen wir um 1:2),
damit die beiden Spannungen an U1 und U2 per A/D gemessen werden
können.
Dann liegt der Spannungsbereich des Pt100 nur im halben Messbereich
des A/D-Wandlers, und auch dort bei realen Temperaturen nur in einem
Teilbereich, was es mit 1% schon recht kritisch werdebn lässt.
Du hättest dasselbe Ergebnis, wenn du
URef--|>o--+ OpAmp als Buffer
|
Pt100
|
A/D -------+
|
RM (besser 1%)
|
GND
aufgebaut hättest, denn KONSTANTstrom ist zum Messen unnötig,
es reicht die Kenntnis über RM.
>. PT100, weil es den in vielen schönen Bauformen von vielen>Herstellern gibt, insbesondere mit Einschraubbefestigung.
Gibt es auch in der KTY-Serie.
>. Vierleitermessung, bedeutet praktisch keinen Mehraufwand bei der>Verkabelung und kann notfalls immer noch in Zweileiterschaltung>betrieben werden.
Bei +/-2° Genauigkeitsforderung ist ein PT100 eigentlich Overkill, erst
recht eine Vierleitermessung.
>Für den Konstantstrom ist mir nach reichlich Hirnkneten was eingefallen,>was mich irgendwie erstaunt:
Das so zu machen ist gefährlich, weil du immer in der Gegenkopplung
eines OPamp hängst. Gerade am "-" Eingang sind da Streukapazitäten in
der Regel verboten.
Ich würde es mit einem KTY machen und einer simplen Look-Up-Tabelle, in
einem µC deiner Wahl.
MaWin schrieb:> Üblich wären im Auto eher NTCs, und oh Überraschung:> Die gibt es auch in autotauglicher Verpackung.
Ok. Linearisierung ist ja kein Problem, hängt ohnehin an einem
Mikroprozessor.
> Wenn du also nicht einen nachgeschalteten Instrumentenverstärker> dazubauen willst (der ein Genauigkeitsporblme hat und nicht> mit nur 1% Widerständen aufgebaut werden könnte),
Doch genau das schwebte mir vor. Mit dem erwähnten INA hatte ich
eigentlich bisher ganz gute Erfahrungen gesammelt.
> Du hättest dasselbe Ergebnis, wenn du>> URef--|>o--+ OpAmp als Buffer> |> Pt100> |> A/D -------+> |> RM (besser 1%)> |> GND>> aufgebaut hättest, denn KONSTANTstrom ist zum Messen unnötig,> es reicht die Kenntnis über RM.
Da wären aber wieder Leitungswiderstände mit im Spiel.
Klar ist das Overkill, aber es steckt halt (wie bei mir immer, und nicht
immer ganz einfach...) etwas Idealismus dahinter, mal was Neues
auszuprobieren.
Ina schrieb:>>. PT100, weil es den in vielen schönen Bauformen von vielen>>Herstellern gibt, insbesondere mit Einschraubbefestigung.>> Gibt es auch in der KTY-Serie.
Sehe ich gerade. Ok.
>>. Vierleitermessung, bedeutet praktisch keinen Mehraufwand bei der>>Verkabelung und kann notfalls immer noch in Zweileiterschaltung>>betrieben werden.>> Bei +/-2° Genauigkeitsforderung ist ein PT100 eigentlich Overkill, erst> recht eine Vierleitermessung.
Sehen wir das als oben erwähnten Idealismus :-)
>>Für den Konstantstrom ist mir nach reichlich Hirnkneten was eingefallen,>>was mich irgendwie erstaunt:>> Das so zu machen ist gefährlich, weil du immer in der Gegenkopplung> eines OPamp hängst. Gerade am "-" Eingang sind da Streukapazitäten in> der Regel verboten.
Hm, mein Wissen darum ist bescheiden.
Ich denke, du denkst, dass die Streukapazitäten die Gegenkopplung in
eine Mittkopplung schieben, ja? Aber gerade das könnte ich doch
kompensieren, zumindest macht mich die Theorie das glauben.
> Ich würde es mit einem KTY machen und einer simplen Look-Up-Tabelle, in> einem µC deiner Wahl.
Dann hätte ich doch immer noch das Konstantstromproblem, oder?
Gerade darauf liegt mein Augenmerk.
Wie würde man denn alternativ eine Vierleiterschaltung sinnvoll mit dem
Strom versorgen?
Danke!
Sven P. schrieb:> Hi,>> im Moped geht es darum, Temperatur von zwei Ölkreisläufen, der Umgebung> und des Kühlmittels zu messen. Nicht sonderlich genau natürlich (ich> setze einfach mal +-2°C an).> Grau ist aber alle Theorie, die man uns im Studium eintrichtert, deshalb> würde ich mir Kritik zu der Idee wünschen.
Passenden AD-Wandler z.B. AD7792/3/4/5, LTC24xx, ADS124x, ADS114x
oder einen Controller, der das auch noch kann Cypress PSoc3 o PSoC5,
ADuC7061 etc.
> Vielen Dank und Gruß,> Kama
> Da wären aber wieder Leitungswiderstände mit im Spiel
Nein nein, ich habe nur vereinfacht gezeichnet, ich dachte schon an 2
Leitungen zum A/D-Wandler.
> Doch genau das schwebte mir vor.
Na ja, sagen wir so: Recht aufwändig für den einfachen Job, oder ?
In meinem Auto ist simpel der NTC als zeitveränderndes Element in einem
NE555 Oszillator drin und der uC ohne Analogeingänge wertet den aus. Am
Aussenthermometer erkenne ich, daß es auf 1 GradC genau ist, offenbar
softwarekalibriert.
MaWin schrieb:>> Da wären aber wieder Leitungswiderstände mit im Spiel>> Nein nein, ich habe nur vereinfacht gezeichnet, ich dachte schon an 2> Leitungen zum A/D-Wandler.
Achso, ok. Ich rechne gleich mal.
>> Doch genau das schwebte mir vor.>> Na ja, sagen wir so: Recht aufwändig für den einfachen Job, oder ?
Naja, ich sag es dir bzw. euch ganz klar: Ich weiß es schlicht und
einfach nicht besser. Erfahrung hab ich wenig und das Wissen von der FH
ist, vorsichtig formuliert, praktisch noch wertlos.
Die ursprüngliche Lösung erschien mir, eben unter diesen
Voraussetzungen, elegant:
. Abhängigkeiten der Stromquelle reduzieren sich völlig auf den einen
OPV, also praktisch kein Temperatureinfluss, keine großen Ansprüche an
die Versorgungsspannung und so weiter.
. Das eingesetzte Leitungsmaterial und die Stecker haben ohnehin vier
Adern/Kontakte, warum also nicht in 4-Leiter anschließen. Deshalb sagte
ich ja, kost nix. Kann ja damit immer noch 2-Leiter machen.
. Das Signal muss ich auch aufpusten, so oder so. Den Zirkus mit
diskreten Differenzverstärkern tu ich mir, nach Erfahrung (nicht ganz
paarige OPV, unterschiedliche Drifterei...), nicht mehr an. Dafür mag
ich den INA zu sehr, und hab das Gain gleich miterschlagen.
. Durch das Multiplexen brauch ich die Sache nur einmal sauber aufbauen
und hab dann vier genaue Kanäle.
Unter den Voraussetzungen ist der Beitrag von Arc Net (danke!), so sehr
ich ihm mit den fix-und-fertigen Bausteinen bedingungslos zustimme, mir
nicht ganz dienlich -- ich möcht irgendwie an Wissen/Erfahrung mit
Schaltungsentwurf kommen. Gibt sicherlich wieder Bruchlandungen, aber
die FH ist da sehr unbefriedigend.
> In meinem Auto ist simpel der NTC als zeitveränderndes Element in einem> NE555 Oszillator drin und der uC ohne Analogeingänge wertet den aus.
Das hab ich so schonmal gesehen. Dabei ging es um einen Feuchtesensor,
dessen Kapazität man auswertet :-)
> Am> Aussenthermometer erkenne ich, daß es auf 1 GradC genau ist, offenbar> softwarekalibriert.
Sicherlich, was ja auch in meinem Fall überhaupt kein Problem darstellt.
Auch für das Themometer kommt das prinzipiell in Frage, der Einfluss der
Leitungen wäre ja digital verschwunden. Ich kann nur schlecht direkt an
den Sensor noch eine Schaltung packen, da ich hier konkret kaum Platz
habe.
>Dann hätte ich doch immer noch das Konstantstromproblem, oder?>Gerade darauf liegt mein Augenmerk.
-> http://www.sprut.de/electronic/temeratur/temp.htm#ptc>Ich denke, du denkst, dass die Streukapazitäten die Gegenkopplung in>eine Mittkopplung schieben, ja? Aber gerade das könnte ich doch>kompensieren, zumindest macht mich die Theorie das glauben.
Aber nicht beliebig...
Ina schrieb:>>Dann hätte ich doch immer noch das Konstantstromproblem, oder?>>Gerade darauf liegt mein Augenmerk.>> -> http://www.sprut.de/electronic/temeratur/temp.htm#ptc>>>Ich denke, du denkst, dass die Streukapazitäten die Gegenkopplung in>>eine Mittkopplung schieben, ja? Aber gerade das könnte ich doch>>kompensieren, zumindest macht mich die Theorie das glauben.>> Aber nicht beliebig...
Wo ist denn Schluss?
Ich meine, normalerweise habe ich doch Tiefpässe in den Verstärkerstufen
des OPV, die oberhalb der Knickfrequenz gegen -90° Phasenverschiebung
laufen. Kritisch wirds dann, wenn ich über die Knickfrequenz einer
zweiten Stufe komme, die würde dann nämlich -180° bringen, also
Mitkopplung. Wenn ich die Verstärkung aber weit vorher schon plattmache
(phasenvoreilend kompensieren oder sowas), was kann denn noch
schiefgehen?
Etwa eine noch größere Zeitkonstante durch Streukapazität, also noch
geringere Knickfrequenzen?
Ich brauch ja kaum Bandbreite mit dem bisschen Temperaturmessen.
Sven P. schrieb:> Mir schwebt da folgendes vor:> . PT100, weil es den in vielen schönen Bauformen von vielen> Herstellern gibt, insbesondere mit Einschraubbefestigung.> . Vierleitermessung, bedeutet praktisch keinen Mehraufwand bei der> Verkabelung und kann notfalls immer noch in Zweileiterschaltung> betrieben werden.
Ja, mein Freund,
da hast du eigentlich rein intuitiv genau das Richtige angedacht. Der
Kelvin- bzw. Vierleiteranschluß ist beim Moped genau der Richtige, denn
dort wirst du einige Steckverbinder haben, deren Kontaktwiderstand groß
und instabil ist.
ABER:
Der Rest des Ganzen mit Stromquellen, OpV's usw. ist Murks und Mist. Zum
Messen brauchst du nur einen einzigen Widerstand von Uref des ADC zum
PT100. Etwa so, wie es MaWin weiter oben geschrieben hat - bloß ohne den
überflüssigen OpV - dafür aber mit einem hochauflösenden ADC.
AD_URef-----+
|
Rref
|
|
AD_E+ ----\ |
Pt100
AD_E- ----/ |
|
GND
Und gerechnet wird so (ist linear):
Rpt100 = Rref * U(pt100) / (AdcFullscale - U(pt100));
W.S.
W.S. schrieb:> Und gerechnet wird so (ist linear):>> Rpt100 = Rref * U(pt100) / (AdcFullscale - U(pt100));
Ich verstehs einfach nicht. Bei deiner Schaltung gehts gerade noch, ist
ja nur ein Spannungsteiler und die Spannungen verhalten sich, wie die
Widerstände (U = U(PT100)):
Aber wenn ich jetzt Leitungs- und Kontaktwiderstände einbaue:
1
Uref--------+
2
|
3
Rl1
4
|
5
Rref
6
|
7
|
8
AD.E+ ----\ |
9
Pt100
10
AD.E- ----/ |
11
|
12
Rl2
13
_|_
14
GND
Dann kriege ich sowas:
Und da sind sie doch wieder, oder nicht? Ich stehe völlig auf dem
Schlauch :-/
Ja genau, du warst das also :-)
Wenn ich das richtig sehe, hast du genau das gebaut, was mir da eingangs
vorschwebte. Dazu Differenzverstärker und diskreter AD-Wandler, oder?
Schick :-)
Wie gesagt, mit dem Spannungsteiler von W.S. komm ich geistig nicht mit.
Dadurch das du bei der Vierleitermethode die Spannung direkt über den
Messwiderstand mit 2 zusätzlichen Leitungen abgreifst, über welche
normalerweise nur ein vernachlässigbarer Strom zu die ADC Eingänge
fließt, brauchst du dir über die Leitungswiderstände keine Sorgen
machen.
Genau dafür verwendest du ja die Vierleitermethode.
>Dadurch das du bei der Vierleitermethode die Spannung direkt über den>Messwiderstand mit 2 zusätzlichen Leitungen abgreifst, über welche>normalerweise nur ein vernachlässigbarer Strom zu die ADC Eingänge>fließt, brauchst du dir über die Leitungswiderstände keine Sorgen>machen.
Schon klar. Aber hier ist ja wohl auch Rref davon betroffen.
Was die Verwendung von PT100-Elementen angeht, frage ich mich, wo der
geistige Nährwert darin liegen soll, eine Sache komplizierter zu lösen,
als es selbst die KFZ-Industrie tut. Als erfahrener Elektroniker
verfluchst du irgendwann jedes Bauteil, welches überflüssig ist.
Schlanke Schaltungen sparen enorm Zeit und Kosten beim Routen, bei der
PCB-Herstellung, bei der Bestückung, beim Einbau in ein Gehäuse und
letztlich bei der Verkabelung. Einfachere Schaltungen sind auch
langlebiger, weil weniger kaput gehen kann. Letztlich macht es wirklich
keinen Sinn, mehr Bauteile einzusetzen als unbedingt erforderlich sind.
Sven P. schrieb:> Hi,>> im Moped geht es darum, Temperatur von zwei Ölkreisläufen, der Umgebung> und des Kühlmittels zu messen. Nicht sonderlich genau natürlich (ich> setze einfach mal +-2°C an).> Grau ist aber alle Theorie, die man uns im Studium eintrichtert, deshalb> würde ich mir Kritik zu der Idee wünschen.
Passenden AD-Wandler z.B. AD7792/3/4/5, LTC24xx, ADS124x, ADS114x
oder einen Controller der das direkt übernehmen kann Cypress PSoc3 o
PSoC5, ADuC7061 etc. alle haben die nötigen Stromquellen und Verstärker
integriert, extern fehlt da (fast) nur noch der Referenzwiderstand...
> Vielen Dank und Gruß,> Kama
Mal ne blöde Zwischenfrage unabhängig davon ob Konstantstromquelle oder
ratiometrisch, ob NTC oder wirklich Platin.
Wo liegt der Vorteil einen PT100 zu benutzen und sich dann über 4 Leiter
etc Gedanken zu machen, wenn es auch PT1000 gibt?
Sind die seltener oder teurer, oder warum machen alle immer wieder mit
PT100 rum?
Udo Schmitt schrieb:> Sind die seltener oder teurer, oder warum machen alle immer wieder mit>> PT100 rum?
ja und ja.
BTW: es gibt auch pt25, pt500 neben den von dir erwähnten pt 1000
Aber da pt100 "Massenware", leicht erhältlich und relativ preiswert
ist, sind die Anwendungen fast immer darauf nachgefragt/ausgelegt.
> unabhängig davon ob Konstantstromquelle oder> ratiometrisch,
Da kann/könnte man die Frage anschließen, warum hier im Forum immer die
unnötig komplexere KSQ Lösung angefragt wird, statt die wesentlich
einfacher zu handhabende ratiometerische Schaltung.
Andrew Taylor schrieb:> ja und ja.>> BTW: es gibt auch pt25, pt500 neben den von dir erwähnten pt 1000>> Aber da pt100 "Massenware", leicht erhältlich und relativ preiswert> ist, sind die Anwendungen fast immer darauf nachgefragt/ausgelegt.
Ok, Danke für die Info.
Aber wenn ich mir ein Einzelstück bastele und dann über 4 Leiter
nachdenke, würde ich lieber 2 Euro mehr für einen PT1000 ausgeben und
damit eine einfachere Schaltung/Verkabelung haben.
Andrew Taylor schrieb:> a kann/könnte man die Frage anschließen, warum hier im Forum immer die> unnötig komplexere KSQ Lösung angefragt wird, statt die wesentlich> einfacher zu handhabende ratiometerische Schaltung.
Wissen eben viele einfach nicht.
Gute Frage, warum machen alle immer nur um den PT 100 rum.
Vor allem, wenn es nicht um sehr hohe Temperaturen geht!
Wobei wir bei meiner Kernfrage sind. Welche Temperatur
-voraussichtliche- Obergrenze ist denn zu erwarten?
Wenn max so um die 120 Grad C sind, bieten sich Halbleitersensoren a la
DS18S20 oder TSIC 306 an. Letzterer kann bis 150 ° C messen.
Was braucht man außerdem? Einen Controller a la Atmega X zum auswerten
des Sensorprotokol's.
PT 100 machen nur Sinn, wenn es um höhere Temperaturen geht.
nachdenker schrieb:> Gute Frage, warum machen alle immer nur um den PT 100 rum.
Weil es in der Industrie um Austauschbarkeit geht.
Halbleitersensoren ala DS18S20 gibt es fast immer nur von einem
Hersteller. Wenn der sagt bau ich nicht mehr kann man alles umruesten.
PT100 gibt es von verschiedenen Herstellern wie Sand am Meer. Liefert
der eine nicht mehr dann liefert ein anderer.
Auch ist die Frage nicht geklaert bei DS18s20 un Co. der obere
Temperaturbereich von 120 .. 150 Grad. Wie lange machen diese Chips das
mit. Da ist PT100 im Vorteil, fuer diese ist der Bereich ein klacks fuer
Halbleiter dagegen das obere Ende der Fahnenstange.
Und noch eine zynische Frage:
Wie lernt man heute etwas über Schaltungstechnik, wenn an erster Stelle
nur Alternativen dazu kommen?
Ich kenne den Kram von Dallas, ich kenne die iButtons, ich kenne LM75
und Konsorten und habe allesamt schon erfolgreich eingesetzt, weils
recht simpel war. Auch KTY mit Fensterdiskriminator und solcherlei ist
mir geläufig. Nun möchte ich halt etwas Erfahrung mit PT100 sammeln, es
sei doch mal dahingestellt, wie sinnvoll meine Musteranwendung dafür
jetzt ist.
Ratiometrisch
Ratiometrische Messung finde ich gut und elegant und würde ich sofort
verbauen. Ich schreibe jetzt aber auch zum dritten Mal, dass ich mit der
Herleitung nicht zurecht komme, wenn ich es in Vierleiterschaltung
aufbaue. Da ist wohl ein Denkfehler drin, den bisher keiner erkannt hat.
Dreimal:
Beitrag "Re: Automotive: Temperaturmessung mit PT100"Beitrag "Re: Automotive: Temperaturmessung mit PT100"Beitrag "Re: Automotive: Temperaturmessung mit PT100"
Vielleicht schafft es ja jemand, darauf einzugehen.
Danke.
>Ratiometrische Messung finde ich gut und elegant und würde ich sofort>verbauen. Ich schreibe jetzt aber auch zum dritten Mal, dass ich mit der>Herleitung nicht zurecht komme...
Hast du meinen Link nicht gesehen??
http://www.sprut.de/electronic/pic/projekte/thermo/thermo.htm
Haku schrieb:> Da ist wohl ein Denkfehler drin, den bisher keiner erkannt hat.
Der Denkfehler ist: Du machst's Dir zu kompliziert. Einfach gesagt: die
Vierleitermessung braucht einen bekannten Strom. Am einfachsten zu
bekommen mittels Konstantstromquelle, Du kannst den Strom aber auch
messen.
So, z.B.:
Ubat-----+
Rltg
|
+---------U1
|
Pt100
|
+---------U2
|
Rltg
|
+---------U3
|
Rref
|
Gnd------+
Dann ist Rt100=((U1-U2)*Rref) / U3
Einziges Problem: U1 und U2 müssen hochohmig gemessen werden und damit
sind die Leitungen störanfällig.
U3 zwar auch, aber der sitzt ja eh da wo gemessen wird.
Udo Schmitt schrieb:> Einziges Problem: U1 und U2 müssen hochohmig gemessen werden und damit> sind die Leitungen störanfällig.
Nein. Denn die Leitung vom Pt100 zur Elektronik sind natürlich
niederohmig, genau wie der Pt100 auch. Und kurz bevor's hochohmig wird,
versehen ein paar Kondensatoren ihren Dienst. Überhaupt kein Problem
also.
>So, z.B.:
Jetzt funktioniert die Geschichte zwar, aber für größtmögliche Auflösung
müßte Rref in der gleichen Größenordnung wie das PT100-Element liegen,
was dann ein bißchen sehr niederohmig würde. Dann sollte schon
mindestens ein PT1000 zum Einsatz kommen.
Ich würde es wie hier machen:
http://www.sprut.de/electronic/pic/projekte/thermo/thermo.htm
Ina:
Ja, die Seite jabe ich mir zu Gemüte geführt.
Und wo beschreibt Sprut dort mein Problem mit der Vierleiterschaltung?
Und Johann fängt jetzt wieder mit der Stromquelle an, die ich zwar von
Anfang an verbauen wollte, bei der man mir aber so dringend zu
ratiometrischer Messung ohne Stromquelle rät.
Nochmal: Ich würde das ja gerne ratiometrisch umsetzen. Aber die
Berechnung hat bisher immer noch keiner aufgeklärt. Den Spannungsabfall
über den Zuleitunge zu messen, halte ich darüberhinaus für sportlich.
Die Idee war ja gerade, von diesem loszukommen. Nicht nur wegen ggf.
langer Leitungen, sondern auch wegen Kontaktwiderständen in dreckigen
Steckverbindern.
Also: Kann man eine ratiometrische Messung aufbauen, bei der dir
Leitungswiderstände kompensiert sind?
Und nochmal der Verweis, W.S. hat es zuletzt angedeutet:
Beitrag "Re: Automotive: Temperaturmessung mit PT100"
Und ich werde nicht draus schlau:
Beitrag "Re: Automotive: Temperaturmessung mit PT100"
Johann schrieb:> Und kurz bevor's hochohmig wird,> versehen ein paar Kondensatoren ihren Dienst.
Ok, stimmt, die Temperatusmessung ist ja quasi Gleichstrom.
Danke, wieder ein bischen weniger dumm :-)
Haku schrieb:> Und Johann fängt jetzt wieder mit der Stromquelle an, die ich zwar von> Anfang an verbauen wollte, bei der man mir aber so dringend zu> ratiometrischer Messung ohne Stromquelle rät.Haku schrieb:> Aber die Berechnung hat bisher immer noch keiner aufgeklärt.
Johann hats doch gemacht
Johann schrieb:> Dann ist Rt100=((U1-U2)*Rref) / U3
In der Formel kommt weder ein Strom aus einer Stromquelle vor, noch die
Versorgungsspannung. Das ist doch genau der Witz. Das einzige was genau
sein sollte sind die gemessenen Werte und Rref.
Haku schrieb:> Und Johann fängt jetzt wieder mit der Stromquelle an, die ich zwar von> Anfang an verbauen wollte, bei der man mir aber so dringend zu> ratiometrischer Messung ohne Stromquelle rät.
Herr, wirf Hirn vom Himmel! Ich hör jetzt auf, bevor ich mich aufrege.
Udo:
Ja, aber jetzt bau doch mal Widerstände in die Zuleitung, und du erhälst
die Gleichung, die ich darauf postete. Und da fallen diese
Leitungswiderstände ja eben gerade nicht mehr raus!
Zumindest nicht nach meiner Rechnung, und genau da stehe ich auf dem
Schlauch.
Johann: Asche auf mein Haupt, ich habe dich missverstanden. Nun hab ichs
aber.
>Ja, die Seite jabe ich mir zu Gemüte geführt.>Und wo beschreibt Sprut dort mein Problem mit der Vierleiterschaltung?
Nirgends. Sie zeigt dir aber, wie du die Situtiaon elegant mit einem KTY
lösen kannst.
Haku schrieb:> Ja, aber jetzt bau doch mal Widerstände in die Zuleitung, und du erhälst> die Gleichung, die ich darauf postete.
Da ist keine Gleichung nach Johanns Posting!
Les das Posting von Johann mal komplett durch.
Und dann sage mir welche Spannung an einem Leitungswiderstand abfällt an
dem praktisch kein Strom fliesst, oder was der Vorteil einer 4-Leiter
Schaltung ist, da ja auch die 3. und 4. Leitung einen Leitungswiderstand
haben.
Ich glaube ich machs wie Johann.
Ina schrieb:>>Ja, die Seite jabe ich mir zu Gemüte geführt.>>Und wo beschreibt Sprut dort mein Problem mit der Vierleiterschaltung?>> Nirgends. Sie zeigt dir aber, wie du die Situtiaon elegant mit einem KTY> lösen kannst.
Das war mir auch vorher bewusst. Genauso könnte ich das ja mit dem PT100
lösen, wenns unbedingt sein muss, oder mit irgendeinem anderen
temperaturabhängigen Widerstand. Jetzt bau aber noch ein paar miese
Steckverbinder dazwischen und dann erledigt sich die Schaltung leider
von alleine, wenn man nicht andauernd nachkalibrieren möchte. Oder?
Darum ja Vierleiteranschluss.
Udo Schmitt:
Johann hat so gebaut:
1
Ubat-----+
2
Rltg
3
|
4
+---------U1
5
|
6
Pt100
7
|
8
+---------U2
9
|
10
Rltg
11
|
12
+---------U3
13
|
14
Rref
15
|
16
Gnd------+
17
18
Dann ist Rt100=((U1-U2)*Rref) / U3
So langsam raffe ich das, ich denke, ich kann es jetzt nachvollziehen.
Gut.
Nun würde ich doch gerne noch wissen, was sich W.S. da gedacht hat:
Beitrag "Re: Automotive: Temperaturmessung mit PT100"
Oder MaWin dort:
Beitrag "Re: Automotive: Temperaturmessung mit PT100"
W.S. sprach sich für Vierleiteranschluss aus, aber wie sollte das dann
funktionieren? Zielt das auch darauf, den Strom selbst zu messen, über
den Spannungsabfall am Referenzwiderstand?
>Das war mir auch vorher bewusst. Genauso könnte ich das ja mit dem PT100>lösen, wenns unbedingt sein muss, oder mit irgendeinem anderen>temperaturabhängigen Widerstand. Jetzt bau aber noch ein paar miese>Steckverbinder dazwischen und dann erledigt sich die Schaltung leider>von alleine, wenn man nicht andauernd nachkalibrieren möchte. Oder?>Darum ja Vierleiteranschluss.
Naja, mit dem KTY sind die relevanten Meß-Widerstände um den Faktor 10
größer als mit einem PT100. Da erübrigt sich das Problem mit den
Übergangswiderständen und ein Vierleiteranschluß ist Overkill. In der
KFZ-Industrie macht man es ja ähnlich. Allerdings kommen hier NTCs zum
Einsatz. Die KTY sind eher etwas aus dem Heizungsbau...
Ina schrieb:> Naja, mit dem KTY sind die relevanten Meß-Widerstände um den Faktor 10> größer als mit einem PT100. Da erübrigt sich das Problem mit den> Übergangswiderständen und ein Vierleiteranschluß ist Overkill. In der> KFZ-Industrie macht man es ja ähnlich. Allerdings kommen hier NTCs zum> Einsatz. Die KTY sind eher etwas aus dem Heizungsbau...
Ok, ich halte also als gangbaren Weg fest:
(1) Temperaturabhängigen Widerstand wählen, mit größerem nominellen
Widerstand bei Bezugstemperatur. Die Leitungswiderstände sind dann
verhältnismäßig egal, der Spannungshub wird groß. Das dann eventuell
ratiometrisch (Linearisierung rechnet der Prozessor dann eben) und ich
brauch garkeine konstante Refenrenzquelle mehr, nur noch einen
Referenzwiderstand.
Ok so?
Jetzt bitte noch die Vierleitervariante aufklären, vorallem meinen
vermuteten Denkfehler, und wenn es doch nur aus purem Interesse ist :-}
Siehe vorigen Post von mir:
> W.S. sprach sich für Vierleiteranschluss aus, aber wie sollte das dann> funktionieren? Zielt das auch darauf, den Strom selbst zu messen, über> den Spannungsabfall am Referenzwiderstand?
>Ok so?
Ja.
>Jetzt bitte noch die Vierleitervariante aufklären, vorallem meinen>vermuteten Denkfehler, und wenn es doch nur aus purem Interesse ist :-}
Ich denke, W.S. berücksichtigt nicht die zusätzlichen Leitungs- und
Übergangswiderstände. Wenn er es doch tut, dann faßt er sie eventuell in
Rref zusammen. Bei Austausch eines Kabels oder des PT100-Elements müßte
er die Widerstände neu berücksichtigen und dann annehmen, daß sie sich
nicht mehr ändern.
>Ok, so könnte ich das nachvollziehen. Das wäre dann aber nicht der Sinn>davon, dass er mit vier Leitern herangeht :-/
Du, ich weiß nicht, was W.S. genau sagen wollte. Es ist das, was ich aus
seiner Skizze herauslese...
Naja, so sehe ich das ja auch.
Aber das verwirrt doch, seinen Text interpretiere ich nämlich dahin, als
ob er eine Vierleiter(Kelvin-)Messung aufbauen wollte...
>Aber das verwirrt doch, seinen Text interpretiere ich nämlich dahin, als>ob er eine Vierleiter(Kelvin-)Messung aufbauen wollte...
Die Materie ist nicht ganz einfach, und wenn man nur ein paar Minuten
hier verweilt und dann posted, kann man schon mal was übersehen.
Vielleicht sagt ja W.S. selbst noch mal was dazu...
solange du nicht einen konstanten Strom durchschickst kannst du nichts
anderes machen als die parasitären Widerstände zu Rref zu addieren und
hoffen das sie konstant bleiben.
dmos schrieb:> außer du misst zu zusätlich die genaue Spannung über Rref dann ist es> egal ob der Strom konstant ist.
Ja, dann könnte ich aus dieser Spannung auf den Strom schließen und die
gemessene Spannung über dem Sensor korrigieren.
Die Hersteller machen es doch auch mittels Konstantspannung und bauen
einen Spannungsteiler mittels Widerstand und NTC auf. Bei etwa 90°C habe
ich etwa noch 100 Ohm in Erinnerung. Da sollte also selbst ein
superdünnes Kabel mit vielleicht 0,1 Ohm wenns hochkommt doch keinen
Einfluss haben. Hier mit OPAMPs zu arbeiten finde ich etwas übertrieben.
Sven P. schrieb:> Ich verstehs einfach nicht. Bei deiner Schaltung gehts gerade noch, ist> ja nur ein Spannungsteiler und die Spannungen verhalten sich, wie die> Widerstände (U = U(PT100)):> Aber wenn ich jetzt Leitungs- und Kontaktwiderstände einbaue:
Uref--------+
> |> Rl1 (geschätzt 1 Ohm?)> |> Rref (6k8)> |> |> AD.E+ ----\ |> Pt100> AD.E- ----/ |> |> Rl2 (geschätzt 1 Ohm?)> _|_> GND>>> Dann kriege ich sowas:> Und da sind sie doch wieder, oder nicht? Ich stehe völlig auf dem> Schlauch :-/
Ist das denn SOOOOOOO schwer?
Betrachten wir mal 2 Fälle:
a) du nimmst einen einfachen Sigma-Delta-Wandler von MicroChip, bei dem
die Referenz vom Referenzeingang nach Masse geht. Hier addieren sich die
Kontaktwiderstände zum Referenzwiderstand. Aber der ist sehr viel größer
als der PT100, z.B. 6k8 bei Versorgung mit 5 Volt. Also wirken sich
diese Kontaktwiderstände nur mit dem Faktor 1/68 auf das Ergebnis aus
und nicht 1:1
b) du nimmst einen "besseren" ADC z.B. den AD7714 von Analog Devices.
Hier wird dann auch der Rref per Kelvinkontakten angeschlossen und das
Einzige, was jetzt deine Messung noch stören könnte, wäre ein Kabelbruch
oder ein satter Kurzer. Das sähe dann so aus (hier brauchst du dann
nicht mal den Trick mit dem Fullscalewert):
Uref----------+
> |> Rl1 (fast egal..)>RefH-------\ |> Rref (6k8)>RefL-------/ |> |> AD.E+ ----\ |> Pt100> AD.E- ----/ |> |> Rl2 (auch fast egal)> _|_> GND
W.S.
Und nochwas:
Ina schrieb:> Jetzt funktioniert die Geschichte zwar, aber für größtmögliche Auflösung> müßte Rref in der gleichen Größenordnung wie das PT100-Element liegen,> was dann ein bißchen sehr niederohmig würde. Dann sollte schon> mindestens ein PT1000 zum Einsatz kommen.
Liebe Ina, das ist Murks und Blödsinn. Sorry. Erstmal hat ein heutiger
Sigma-Delta-Wandler mit 20 und mehr Bit genug Auflösung, um auch bei
einem 10k Referenzwiderstand noch genug Bits für den PT100 zu haben.
Weiters haben "bessere" Wandler wie z.B. der AD7714 (den es schon über
15 Jahre lang gibt) eine digital einstellbare Verstärkung von 1:1, 1:2,
1:4 .. 1:128. Das geht intern über den Wandleralgorithmus und nicht über
irgendwelche Spannungsteiler. Und zum Schluß sollte man die
Belastbarkeit von PT100 beachten. Zumeist sollte man da nicht mehr als 1
mW drüber verbraten. Das hat Folgen für den Rref. Lies einfach mal die
Appnotes von Microchip zu diesem Thema. Die kommen auf ca. 6k8 als Rref,
womit dann am PT100 so etwa 0.8 Volt anliegen.
W.S.
5V-----NTC---Messpunkt---Festwiderstand-----GND dann in Software eine
Kennlinie zum linearisieren und das ganze etwas glätten um kurze
Störimpulse nicht zu verarbeiten.
Sven P. schrieb:> So langsam raffe ich das, ich denke, ich kann es jetzt nachvollziehen.> Gut.
Dann rechne noch mal die Schaltung im Anhang durch...
> Nun würde ich doch gerne noch wissen, was sich W.S. da gedacht hat:> Beitrag "Re: Automotive: Temperaturmessung mit PT100"> Oder MaWin dort:> Beitrag "Re: Automotive: Temperaturmessung mit PT100">> W.S. sprach sich für Vierleiteranschluss aus, aber wie sollte das dann> funktionieren? Zielt das auch darauf, den Strom selbst zu messen, über> den Spannungsabfall am Referenzwiderstand?
Siehe Anhang, Hint: Wenn man noch die Gleichungen für den AD-Wandler
aufstellt kommt etwas in der Art raus
Code = 2^N RRTD GAIN / RREF
>Liebe Ina, das ist Murks und Blödsinn. Sorry. Erstmal hat ein heutiger>Sigma-Delta-Wandler mit 20 und mehr Bit genug Auflösung, um auch bei>einem 10k Referenzwiderstand noch genug Bits für den PT100 zu haben.>Weiters haben "bessere" Wandler wie z.B. der AD7714 (den es schon über>15 Jahre lang gibt) eine digital einstellbare Verstärkung von 1:1, 1:2,>1:4 .. 1:128.
Du meinst diesen hier, der 35 Euro kostet?
http://de.rs-online.com/web/c/?sra=oss&searchTerm=ad7712
Sven will seine Öltemperatur messen und braucht eine Genauigkeit von
+/-2°C und du willst ihm einen 24bit AD-Wandler für 35 Euro empfehlen?
Und das, obwohl es so viel einfacher geht:
http://www.sprut.de/electronic/pic/projekte/thermo/thermo.htm
Wer redet hier Murks und Blödsinn?? Bleib DU mal schön auf dem Teppich.
Ich fasse also zusammen:
W.S. schrieb:> Ist das denn SOOOOOOO schwer?
Ja.
> a) du nimmst einen einfachen Sigma-Delta-Wandler von MicroChip, bei dem> die Referenz vom Referenzeingang nach Masse geht. Hier addieren sich die> Kontaktwiderstände zum Referenzwiderstand. Aber der ist sehr viel größer> als der PT100, z.B. 6k8 bei Versorgung mit 5 Volt. Also wirken sich> diese Kontaktwiderstände nur mit dem Faktor 1/68 auf das Ergebnis aus> und nicht 1:1
Variante
(2) Du vernachlässigst einfach wieder die Kontaktwiderstände. Ok?
> b) du nimmst einen "besseren" ADC z.B. den AD7714 von Analog Devices.> Hier wird dann auch der Rref per Kelvinkontakten angeschlossen und das> Einzige, was jetzt deine Messung noch stören könnte, wäre ein Kabelbruch> oder ein satter Kurzer. Das sähe dann so aus (hier brauchst du dann> nicht mal den Trick mit dem Fullscalewert):
Variante
(3) Du misst zusätzlich den Strom und korrigierst die Widerstandsmessung
damit. Ok?
Aber das mit deinem 20-Bit-AD-Wandler... ich dachte, meine Lösung mit
Stromquelle wäre schon aufwendig. Wobei ich 20 Bit auch für sportlich
halte. Da kann ich locker 8 Bit wegwerfen von :-)
Arc Net schrieb:> Sven P. schrieb:>> So langsam raffe ich das, ich denke, ich kann es jetzt nachvollziehen.>> Gut.>> Dann rechne noch mal die Schaltung im Anhang durch...
Ich danke dir für die Mühe mit der Schaltung.
Allen anderen natürlich auch!
Ok, ich versuchs mal:
Zu varnachlässigen sind die Widerstände in den Zuleitungen zu den beiden
AD-Wandlern:
. oben RLI1, RLI2, RL2, RL3,
. unten RLI3, RLI3, RL5 und RL6
Dann nimmst du als Referenzspannung für den AD-Wandler die Spannung über
RREF, oder? Dann könnte ich dir nämlich folgen. Dazu wärs doch sinnvoll,
den RREF masseseitig zu verbauen.
Die Spannung über dem RTD müsste ich dann mit einem Differenzverstärker
abziehen und käme auf deine Gleichung.
Sven P. schrieb:> Wobei ich 20 Bit auch für sportlich> halte. Da kann ich locker 8 Bit wegwerfen von :-)
So isses. Das Leiterkartenlayout dafuer ist nicht trivial. Die meisten
ADC die in uC integriert sind haben 8 .. 12 Bit. Damit sollte man
auskommen.
Sven P. schrieb:> Dann nimmst du als Referenzspannung für den AD-Wandler die Spannung über> RREF, oder? Dann könnte ich dir nämlich folgen. Dazu wärs doch sinnvoll,> den RREF masseseitig zu verbauen.
Hast du es endlich begriffen? Ok ich versuchs noch mal:
Lass die Schaltungsvariante von W.S. Es ist ungünstiger den Rref auf die
Versorgungsseite zu setzen. Nimm die von Johann. Setze ihn auf Masse
direkt da wo deine Spannungmessung ist, dann musst du nicht mehr von
parasitären Widerständen zwischen Masse und Rref ausgehen.
Sven P. schrieb:> Johann hat so gebaut:Ubat-----+> Rltg> |> +---------U1> |> Pt100> |> +---------U2> |> Rltg> |> +---------U3> |> Rref> |> Gnd------+>> Dann ist Rt100=((U1-U2)*Rref) / U3
Das ist der Schlüssel zum Erfolg.
Das ist Vierleiter. die beiden Rltg sind die unbakannten parasitären
Widerstände für den Messtrom und der 1. und 2. Leiter um durch den Pt100
den Messstrom zu schicken.
Der 3. und 4. Leiter sind die Messleitungen zum Pt100 um U1 und U2 zu
messen.
In der Formel ist weder Ubat, noch Rltg vertreten, du brauchst also
weder eine hochgenaue Spannung noch eine Stromquelle noch die
Leitungswiderstände zu berücksichtigen.
Du solltest aber die beiden Messleiter (U1 und U2) vor dem A/D Wandler
mit je einem Kondensator gegen Masse abschliessen. Keine Ahnung was da
besser wäre 0,22µ Folie oder 0,1µ Keramik, das können dir andere sagen.
Viel Erfolg
Nachtrag. Du kannst natürlich U1 - U2 auch direkt über einen
Differenzverstärker bzw. A/D Wandler mit Differenzeingang direkt messen.
Hallo Udo
Udo Schmitt schrieb:> Hast du es endlich begriffen? Ok ich versuchs noch mal:
Vergiß es :-( Ich habe noch mitverfolgt, was diverse Spezialisten noch
zu diesem Thema geschrieben haben - omei...
Aber falls es Dich interessiert, ich habe mir nochmal ein paar Gedanken
gemacht und würde jetzt wahrscheinlich eher so bauen (wir sind ja am
Moped und die Pt100-Fühler sind normalerweise in einem Schraubgehäuse
einseitig an Masse):
-----+
|
Rx (2k)
|
+--U1
|
Rref (150)
|
+--U2
|
Rpt100
|
-----+
Rx dient dazu, U1 und U2 auf unter 2,5V zu bringen, damit's für den ADC
paßt. Die Formel lautet dann Rpt100=U2/(U1-U2)*Rref
Kann man noch auf Vierleitermessung erweitern, ist aber nicht nötig bei
der Aufgabenstellung. Der ADC wird etwa zu 1/2 ausgereizt, 10 Bit, das
hat jeder popelige µC, sollten als Auflösung für die geforderte
Genauigkeit locker reichen.
Wie gross soll den deine Spannung U2 werden?
Wenn man 1mA durch den PT100 schickt fallen daran rund 100mV ab.
Also der Bereich von 0 Grad .. 100 Grad ergibt 100mV .. 138mV. Das mit
einem 10 Bit ADC mit FS von 2.5V gemessen ist eine sehr grobe
Aufloesung.
Johann schrieb:> Aber falls es Dich interessiert, ich habe mir nochmal ein paar Gedanken> gemacht und würde jetzt wahrscheinlich eher so bauen
Stimmt, die Sensoren sind ja meist einseitig auf Masse.
Helmut Lenzen schrieb:> Wie gross soll den deine Spannung U2 werden?> Wenn man 1mA durch den PT100 schickt fallen daran rund 100mV ab.
Wurde ja alles schon mal gesagt, wenn Platin dann evt. PT1000 oder halt
NTC PTC...
Ich denke das Thema ist durch, der TE sollte jetzt genügend Infos haben
um für sich eine Lösung zu finden. Die kann er ja nochmal zur Prüfung
posten.
Ich habe auf jeden Fall wieder ein bischen was gelernt :-)
>dann aber kein X7R(C=Spannungsabhängig), eher NP0 und Konsorten.
Nein, die Spannungsabhängigkeit ist hier völlig ohne Belang. Du baust ja
kein mehrpoliges Filter, wo die Bauteile genau stimmen müssen, sondern
lediglich ein schlappes Tiefpaßfilter mit irgendeiner Grenzfrequenz. X7R
eignet sich hier hervorragend. Auch eine eventuelle Mikrofonie ist kein
Problem, wenn du über mehrere Messungen mittelst und offensichtliche
Ausreißer ignorierst.
>Wenn man 1mA durch den PT100 schickt fallen daran rund 100mV ab.>Also der Bereich von 0 Grad .. 100 Grad ergibt 100mV .. 138mV. Das mit>einem 10 Bit ADC mit FS von 2.5V gemessen ist eine sehr grobe>Aufloesung.
Ja natürlich. PT100 in Verbindung mit einem normalen µC ist hier
völliger Quatsch. Aber unsere Herren Experten sind von der
Vierleiter-Idee so besessen, daß sie den Wald vor lauter Bäumen nicht
sehen. Klar, wenn man die Genauigkeit eines PT100-Elements braucht, dann
muß er her. Aber dann wird die Schaltung um einiges aufwendiger. Viele
gute und sehr teuere Kaffeemaschinen haben übrigens oft µC, die nicht
mal einen ADC enthalten. Hier wird mit einem NTC auf raffinierte Weise
ein Cap aufgeladen und die Zeit gemmessen, die dafür benötigt wird...
Ina schrieb:> Aber unsere Herren Experten sind von der> Vierleiter-Idee so besessen, daß sie den Wald vor lauter Bäumen nicht> sehen.
Brrr, langsam mit den Pferdchen Ina.
Wurde doch gesagt, daß man kein Platin braucht für das was er macht.
Aber wenn er schon einen haben sollte dann lass ihn doch und wir haben
nur seine Frage nach 4Leiter und ratiometrisches Messen beantwortet.
Die Sache mit Lade/Entladedauer über NTC/PTC ist ein alter Hut und war
früher Standard, als ein A/D Wandler noch Luxus und meist als extra IC
war.
Gruß
Udo
Udo Schmitt schrieb:> und war> früher Standard, als ein A/D Wandler noch Luxus und meist als extra IC> war.
Und heute liegt er schon mal im uC brach und wird nicht genutzt welch
eine Verschwendung :-)
Helmi:
Du hattest doch auch einen AD-Wandler diskret in deiner Box aufgebaut,
nich?
Das mit der Masse bei Einschraubgehäusen ist ein guter Einwand.
Alsdenn nochmals danke für die rege Diskussion. Ich werd mein Glück
versuchen und berichten.
Sven P. schrieb:> Helmi:> Du hattest doch auch einen AD-Wandler diskret in deiner Box aufgebaut,> nich?
Ja ich habe da eine Dualslope ADC mit 14 Bit Aufloesung aufgebaut.
Der 89C4051 hat ja keinen ADC auf dem Chip.
Ina schrieb:> Du meinst diesen hier, der 35 Euro kostet?>> http://de.rs-online.com/web/c/?sra=oss&searchTerm=ad7712>> Sven will seine Öltemperatur messen und braucht eine Genauigkeit von
Liebe Ina,
ich hab den Eindruck, daß du hier bloß ein bissel stänkern willst.
Also, wenn ich AD7714 schreibe, dann meine ich NICHT AD7712, sondern
eben AD7714 - und der ist deutlich billiger. Abgesehen davon gibt es
noch billigere von AD, Preislage so bei 6..10 Euro netto.
Aber es geht ja auch ganz prima mit einem ADC von MicroChip - was ich
ebenso geschrieben habe. Guck einfach mal bei Reichelt rein, dort gibt
es einen solchen für etwa 3.50 Euro (und zwar incl. MwSt). Ist DIR das
immer noch zu teuer?
W.S.
Thread beobachten
Seitenaufteilung abschalten